Главная
Select language:
 ENG
 RUS
Крупнейший производитель оптического стекла на территории РФ
Качество прежде всего !
M1 Primary Mirror Manufacturing for VISTA Project Печать E-mail

Magomed A. Abdulkadyrov*a, Alexey P. Patrikeev a,  Sergey P. Belousov a, Alexandr P. Semenov a, Vladimir E. Patrikeev a, Alexandr N. Ignatov a, Andrey V. Polyanchikov a,  Vitaliy V. Pridnya a, Yury A. Sharov a, A.G. Poleshchuk b, R.K. Nasyrov b.

 

a JSC “Lytkarino Optical Glass Factory” (LZOS), Lytkarino, 140080, Moscow region, Russia

b Institute of Automation and Electrometry SB RAS, Novosibirsk, 630090, Russia

 

ABSTRACT

JSC LZOS is carrying out work on the manufacturing of the M1 primary hyperbolic Mirror with the 4100 mm diameter for the VISTA project (Visible and Infrared Survey Telescope for Astronomy). Vertex radius of Mirror is 8094 mm (F/0.98), conic constant -1.129792 and asphericity about 880 microns. The current situation of the work carried out is presented in the manuscript.

Key words: telescopes, optical fabrication, optical testing, aspheres

 

1. INTRODUCTION

 

ОАО “ЛЗОС” завершил работы по изготовлению комплекта оптики для телескопа VISTA. Телескоп VISTA (Visible and  Infrared Survey Telescope for Astronomy) – широкоугольный наземный телескоп с главным гиперболическим зеркалом диаметром 4100 мм и вторичным зеркалом диаметром 1240 мм, предназначенный для обзорных наблюдений южного полушария неба одновременно в видимом и инфракрасном спектрах волн. Телескоп оснащен альт азимутальной оправой и фокусом Кассегрена. Оптическая схема -  модернизированная система Ричи-Кретьена1.

Главное зеркало является мениском диаметром 4100 мм и толщиной 170 мм с вогнутой гиперболической поверхностью. Заготовка зеркала изготовлена из ZerodurÒ  фирмой SCHOTT. Для доставки заготовки зеркала, а затем и готового зеркала, разработан и изготовлен транспортировочный контейнер, в который зеркало устанавливается с помощью ГЗУ. В ОАО “ЛЗОС” к тыльной и боковой поверхностям были приклеены элементы осевых и торцевых опор системы разрузки для крепления в оправе телескопа. Для приклеивания к зеркалу этих опор изготавливалось специальное  устройство для приклейки, а для манипуляций с деталью  изготовлен кантователь. Для обработки поверхности  зеркала использовались станки для шлифовки и полировки поверхности зеркала, при этом зеркало  устанавливалось на технологическую оправу в процессе обработки и контроля.  Контроль зеркала выполнялся в вертикальном стенде, на площадке которого устанавливалось контрольное оборудование и корректоры волнового фронта.

 

2. ДОСТАВКА ЗАГОТОВКИ М1 И ИЗГОТОВЛЕНИЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

 

В процессе работ по проекту VISTA M1 был изготовлен  транспортировочный контейнер  для доставки заготовки зеркала из фирмы Шотт (Германия) на “ЛЗОС” (Россия) и в дальнейшем для  транспортировки  в Чили.  Заготовка была успешно доставлена на “ЛЗОС”2 (рис. 1). Для манипуляций с зеркалом было разработано и изготовлено ГЗУ (рис. 2), а также кантователь. ГЗУ использовалось для установки зеркала на технологическую оправу и в контейнер. Кантователь применялся для переворота зеркала М1 и установки его рабочей поверхностью вниз для выполнения операции приклейки элементов опор системы разгрузки зеркала (рис. 3). Для выполнения  приклейки инварных элементов опор была разработана  процедура приклейки элементов и  устройство для приклейки.  Устройство для приклейки  - специальное установочное приспособление, позволяющее производить приклейку осевых опор, радиальных опор, тангенциальных опор и референт блока    в соответствии с чертежом зеркала М1  и описанием процедуры приклейки. Точность позиционирования опор сотавляла ± 0.2 мм. Зеркало с приклеенными элементами опор показано на рис. 2.

 

 

 

 

Рис. 1. Контейнер для транспортировки зеркала

 

 

Рис. 2. ГЗУ для М1

Рис. 3.  Кантователь для зеркала M1

 

 

 

Рис. 4. Зеркало М1 на технологической оправе в процессе контроля и обработки

 

Для разгрузки зеркала на этапе его формообразования использовалась мембранно-пневматическая оправа, (рис. 4) позволяющая производить как формообразо­вание зеркала М1 на шлифовально-полировальном и доводочном станке, так и кон­троль формы оптической  поверхности в вертикальной схеме2,3. Она является частью стенда вертикального контроля  и входит в состав контрольно-технологического оборудования для обработки и контроля формы оптической  поверхности  M1. Система технологической разгрузки зеркала должна обеспечить  деформационные  изменения формы поверхности зеркала в процессе технологического и аттестационного контроля  в  допустимых пределах,  меньших по амплитуде, чем требуемый размах ошибок поверхности обрабатываемого зеркала. 

Мембранно-пневматические элементы оправы выдерживают нагрузку на опору до 65 кг и обеспечивают погрешность разгружающих усилий торцевой разгрузки не более  ±10 г. Разгрузочная оправа снабжена  системой автоматической стабилизации положения зеркала на оправе при изменении внешних условий (атмосферного  давления, влажности) во время контроля формы поверхности, что обеспечивает неизменное состояние формы поверхности с необходимой  точностью. Технологическая оправа была аттестована на пригодность ее к разгрузке зеркала в процессе контроля формы поверхности. На стадии близкой к завершению обработки зеркала выполнялся разворот зеркала на технологической оправе с целью выявления собственных погрешностей оправы.

 

3. ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ КОНТРОЛЬ ГЛАВНОГО ЗЕРКАЛА

 

Главное зеркало проекта VISTA диаметром 4100 мм  имеет значительную асферичность, составляющую 881 μm, и большую апертуру f/0.98, а также очень высокие требования к точности изготовления оптической поверхности. Именно этим и объясняются основные технологические сложности как процесса контроля формы поверхности зеркала, так и его изготовления.

 

3.1. Спецификация зеркала  VISTA

Таблица 1

Материал

Форма

Внешний диаметр

Диаметр отверстия

Толщина

Световая апертура

Радиус кривизны

Коническая константа

Асферичность от ближайшей сферы

RMS волнового фронта

RMS наклона волнового фронта

Церодур

Вогнутый гиперболоид

4100 мм

1200 мм

170 мм (мениск)

3960 мм

8094 ± 20 мм

-1.129792± 0.00005

881 мкм

< 40 nm

< 0.06 arc sec

 

3.2. Сравнительные характеристики больших  астрономических зеркал по апертуре и асферичности

 

Таблица 2

Telescope

M1 Diameter (mm)

Aperture

Max. asphericity

Conical constant

VLT

8200

f/1.75

358

-1.004616± 0.003

GEMINI

8100

f/1.78

337

-1.00376± 0.0005

MMT

MAGELLAN

6500

f/1.25

810

Parabolic mirror

LBT

8400

f/1.14

1300

Parabolic mirror

VISTA

4100

f/0.98

881

-1.129792± 0.00005

 

Для сравнения в таблице 2 приведены характеристики ряда крупнейших зеркал телескопов последнего времени с характеристиками апертуры и асферичности, чтобы представить сложность изготовления и контроля главного  зеркала телескопа VISTA. Наиболее близкими аналогами являются зеркала телескопов MMT, MAGELLAN и LBT, которые имеют подобную асферичность и апертуру, но на большем диаметре.

 

3.3.  Особенности контроля зеркала проекта VISTA

 

Из спецификации на зеркало видно, что отступление гиперболической поверхности от вершинной сферы составляет почти 4 мм, что и определяет специфичность средств контроля. Поскольку зеркало является высокоапертурным и контрольное оборудование очень чувствительно к погрешностям изготовления оптики, было принято решение изготовить два корректора волнового фронта принципиально разной конструкции, что могло гарантировать требуемую точность и достоверность изготовления поверхности. Первый корректор является линзовым и содержит три линзы, плоскую пластину с эталонным клином, объектив, преобразующий плоский волновой фронт в сферический и интерферометр типа Тваймана-Грина (рис. 5). Второй корректор зеркально-линзовый, который состоит из четырех зеркальных поверхностей и фокусирующей линзы (рис. 6). Он преобразует сферический волновой фронт в асферический и обратно.  Для обеспечения контроля процесса асферизации шлифованием зеркальный корректор работает также  в ИК-диапазоне (λ = 10.6 мкм). Переход из ИК- диапазона в видимый в зеркальном корректоре осуществляется заменой коррегирующей линзы. Все компоненты линзового и зеркального корректоров имеют только плоские и сферические поверхности.

 

Наибольшая сложность при изготовлении корректоров состояла в том, чтобы обеспечить изготовление и измерение параметров линз и зеркал с точностью 2-5 μm (короткие радиусы поверхностей, толщины линз, разнотолщинность), выставить с такой же точностью воздушные промежутки, убрать наклоны поверхностей в процессе юстировки и получить высокую точность изготовления самих поверхностей.

 

 

 

 

Рис. 5. Схема контроля зеркала  с линзовым  корректором

Рис. 6. Схема контроля зеркала  с  зеркальным корректором

 

В заготовках при изготовлении линзового корректора производилось определение неоднородности материала стекла.  Результаты определения неоднородности в заготовках показали, что она находится в  пределах 0.3e-6 ¸ 0.5e-6, что достаточно для выполнения требований спецификации на корректора волнового фронта,  с учетом всех остальных допусков на конструктивные параметры корректора, чтобы получить требуемую точность оценки формы  волнового фронта главного зеркала.

 

Несмотря на тщательное измерение всех параметров и выставление воздушных промежутков в корректорах, необходимо было проверить качество волнового фронта корректоров, поскольку все параметры корректора изготавливались на пределе технологических возможностей. Для проверки корректоров Институтом Автоматики и Электрометрии (Новосибирск, Россия) был успешно изготовлен голографический имитатор (CGH - Computer Generated Hologram) зеркала.

 

Рис. 7. Интерферограмма линзового корректора волнового фронта до и после коррекции с использованием CGH

 

Результаты первой аттестации линзового корректора волнового фронта с CGH показали наличие зональной ошибки 0.212 l  rms  (l=633 nm) (интерферограмма приведена на рис. 7).  За вычетом зональной ошибки остаточная ошибка волнового фронта составляет  0.044 l   rms.

 

Данная ошибка является результатом погрешностей в измерении радиусов поверхностей линз, толщин линз, измерений воздушных  промежутков и т.д. Задача выявления основных параметров, вносящих наибольшую погрешность в собственный волновой фронт корректора весьма сложна  и требует большого количества повторных измерений. Поэтому, для устранения данной зональной ошибки  был применен способ программного моделирования по программе ZEMAX для того, чтобы скорректировать и минимизировать полученную зональную ошибку корректора. В результате такой коррекции была получена ошибка волнового фронта  менее 0.1 l  rms  (рис.7). Остаточная ошибка  корректора вычиталась из суммарного  волнового фронта зеркало+корректор, что позволило достичь требуемой точности изготовления поверхности.

 

Рис.8. Волновой фронт зеркального корректора с CGH

Аттестация зеркального корректора для контроля зеркала VISTA M1 была выполнена также с данным имитатором. Интерферограмма полученного волнового фронта представлена на рис.8. Ошибка волнового фронта корректора, проконтролированного с CGH составила 0.112 l  rms  (l=633 nm). С помощью CGH, с использованием  полученной картины волнового фронта, удалось устранить астигматизм зеркал корректора. Зональная ошибка корректора менее 0.04 l  rms.  С учетом того, что корректор состоит из двух зеркал достаточно больших габаритов (492 мм и 312 мм) и работает на отражение, а не на просвет, как линзовый корректор, данный результат весьма удовлетворительный. Остаточную ошибку  можно также вычитать при контроле главного зеркала. Зеркальный корректор не пришлось корректировать и исправлять, что подтвердило правильность его сборки и аттестации его параметров.

 

Таким образом, контроль формы поверхности двумя корректорами принципиально разной конструкции позволил обеспечить достоверность получаемой формы волнового фронта.

 

Есть еще одно важное обстоятельство, создавшее дополнительные сложности при изготовлении зеркала, это высокое требование на допуск на коническую константу K =  -1.129792 ± 0.00005. Вершинный радиус с допуском  8094 ± 20 мм. Чтобы обеспечить требуемый допуск на коническую константу, необходимо измерить вершинный радиус с использованием собранного корректора волнового фронта  с точностью не более ±0.3 мм и выполнить повторную юстировку корректора  с учетом фактически измеренного радиуса и требуемой конической константы. Но, в данном случае, невозможно только изменением воздушных промежутков выполнить новую настройку корректора под  вершинный радиус, отличающийся от номинального. Необходимо было бы корректировать еще и радиус одной из поверхностей.  Кроме того, корректоров два. Таким образом, оптимально  было  изготовить корректора под номинальный радиус,   контролировать вершинный радиус зеркала предварительно с помощью лазерной рулетки, а на финишной стадии нутромером, и путем полировки устранять дополнительную сферичность, чтобы обеспечить  требуемый номинальный вершинный радиус с отклонением не более ±0.3 мм, что позволило обеспечить необходимый допуск на константу.  

 

Анализ конструкции зеркального корректора c учетом допусков, выполненный по методу Монте-Карло, показывает, что аберрация системы  по RMS WFE составляет 26.3 nm. С учетом аттестации корректора с CGH собственная аберрация корректора была снижена до 15.5 nm.  Для того чтобы удовлетворить требованиям по форме волнового фронта зеркала менее 40 nm RMS необходимо получить суммарное отклонение волнового фронта зеркала с  корректором в 36.8 nm RMS WFE. Effect on slope (RMS) составляет 0.005 arcsec, и для выполнения требований ТУ необходимо изготовить поверхность с RMS WFE slope  в 0.059 arcsec. Допуск на коническую константу с учетом всех погрешностей измерений, которые могут быть достигнуты в процессе изготовления зеркал и линз корректора, не превышает 5.9e-5. Это максимально возможное отклонение от номинального значения,  когда фактические  допуски на юстировку близки к граничным  значениям. Реальное отклонение конической константы   меньше и удовлетворяет требованиям спецификации.

 

Анализ конструкции линзового корректора c учетом допусков, выполненный по методу Монте-Карло, показывает, что аберрация системы  по RMS WFE составляет 29.3 nm. С учетом аттестации корректора с CGH собственная аберрация корректора была снижена до 17.2 nm.  Для того чтобы удовлетворить требованиям по форме волнового фронта зеркала 40 nm RMS необходимо получить суммарное отклонение волнового фронта зеркала с  корректором в 36 nm RMS WFE. Effect on slope (RMS) составляет 0.010 arcsec, и для выполнения требований ТУ  необходимо изготовить поверхность с RMS WFE slope  в 0.059 arcsec. Допуск на коническую константу с учетом всех погрешностей измерений, которые могут быть достигнуты в процессе изготовления линз корректора, не превышает 1.3e-4. Это максимально возможное отклонение от номинального значения,  когда фактические  допуски на юстировку близки к граничным  значениям. Реальное отклонение конической константы  меньше.

 

4. ИЗМЕРЕНИЯ ВЕРШИННОГО РАДИУСА ЗЕРКАЛА

 

Измерение вершинного радиуса выполнялось  прямым методом с помощью нутромера между вершиной первой линзы корректора и точкой-имитатором вершины зеркала (рис. 9). Также был замерен фактический фокальный отрезок корректора с использованием CGH. В результате замера расстояния и вычета фактического значения фокального параметра был измерен фактический вершинный радиус зеркала R0.

 

Отступление конической константы DК определяется расчетным путем исходя из фактического значения R0 .

 

 

где: R0n – номинальное значение вершинного радиуса;

       DR0n- отступление фактического радиуса от номинального;

        Кn   - номинальное значение конической константы;

        Н    - половина диаметра зеркала.

Отсюда получаем DK = 2.6*10-5 при DR0n =0.3 мм. Это означает, что для достижения требуемой точности конической константы отступления фактического радиуса от номинального не должны превышать величину 0.3 мм. Таким образом, при полировке зеркала не только устранялись ошибки на рабочей поверхности, но и выполнялся дополнительный съем материала для устранения отклонений по радиусу  с целью получения требуемых параметров R0 и К. Данное отступление было получено.

 

Требуемые значения параметров зеркала M1

Полученные значения параметров зеркала M1

R0 = 8094 ± 20 mm

R0 = 8094.2

К = -1.129792 ± 0.00005

К = -1.129790

 

5. ИЗМЕРЕНИЯ СМЕЩЕНИЯ ВЕРШИНЫ ОПТИЧЕСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ ОТНОСИТЕЛЬНО СЕХАНИЧЕСКОГО ЦЕНТРА

 

 

     Смещение вершины оптической оси относительно механического центра должно составлять величину не более 1 мм. Для измерения данного смещения был разработан специальный метод, использующий линейный сферометр. Метод основан на измерении относительных изменений показаний линейного сферометра при измерении стрелок прогиба вдоль радиального направления на детали, при помещении сферометра на одинаковом расстоянии от края детали (рис. 10). Для реализации данного метода линейный сферометр размещается вдоль радиального направления от центра детали к краю. Положение сферометра относительно края фиксируется на образующей зеркала двумя опорами  с точностью около 0.1 мм.

 

a)

b)

c)

Рис. 9. Измерения вершинного радиуса нутромером a), от вершины первой линзы b) до имитатора вершины зеркала c).

 

Рис. 10. Измерения сферометром

 

 

Рис. 11. Измерения смещения оптической оси сферометром

   По данным сертификата SCHOTT овальность образующей не превышает 0.1 мм.  База сферометра не менее 1000 мм. При таком размещении сферометра на идеальной поверхности мы получим показания сферометра такие, что при смещении ножек  сферометра на 1 мм вдоль радиального направления (рис. 10,11) относительные показания меняются на 1 мкм. Таким образом, если асферическая поверхность смещена на 1 мм относительно механического центра детали, то с одной стороны мы получим +1 мкм, а с противоположной  стороны -1 мкм. В результате точность измерения смещения вершины асферической поверхности данным методом при данной базе сферометра не менее 0.5 мм. При этом при погрешности головки сферометра 0.2 мкм может быть получена ошибка измерения не более 0.5 мкм. Проведя измерения в нескольких радиальных положениях (8-12 положений) на одинаковом расстоянии от края детали  мы получим смещенную относительно центра замкнутую кривую, указывающую направление и величину продольного смещения оптической оси. Реально измеренная величина отклонений не превысила 2 mm, это означает, что продольное смещение оптической оси относительно механического центра детали не превышает величину 1 мм.

 

 

6. ОБРАБОТКА ЗЕРКАЛА И ПОЛУЧЕННЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ

 

Формообразование рабочей поверхности зеркала включает стадию предварительного формообразования и автоматизированную доводку поверхностей.      Процесс предварительного формообразования главного  зеркала выполнялся по классической технологии  асферизации небольшими инструментами (рис. 12). Контроль формы поверхности осуществлялся сферометрами. По измерениям сферометром строился профиль поверхности. Причем из-за значительной крутизны поверхности на краю детали пришлось вводить поправки на дополнительные отклонения сферометра, обусловленные его наклоном к горизонту и возникающему при этом прогибу.

 

В процессе выполнения асферизации поверхности использовалось автоматизированное формообразование шлифованием. После предварительного изготовления асферической поверхности на зеркале методом шлифования, на нем была определена форма поверхности с помощью ИК-интерферометра с СО2-лазером и зеркального корректора волнового фронта. По построенной топографии поверхности детали были рассчитаны  сеансы  обработки на автоматизированном станке. После устранения локальных ошибок и астигматизма на поверхности детали автоматизированным методом была продолжена асферизация поверхности по классической технологии. При этом, деталь располагалась на технологической оправе мембранно-пневматического типа в вертикальном стенде контроля, как в процессе обработки, так и на стадии контроля формы поверхности.

 

Полировка и финишная доводка поверхности продолжалась   в течение полутора лет. Зеркало имеет значительный градиент асферичности в краевой зоне, и под используемыми инструментами разница между сагиттальным и меридиональным сечениями составляла около 80 mm для инструмента диаметром 300 мм, 31 mm для инструмента диаметром 180 мм, что требует создания особых технологических приемов для формообразования поверхности4. Поэтому для обработки использовались гибкие инструменты и специальные технологические приемы (рис. 13).

 

Рис. 12. Классическое  формообразование поверхности

Рис. 13. Программно-управляемое формообразование поверхности

 

В результате контроля с линзовым и с зеркальным корректорами были достигнуты следующие результаты:

 

 

 

Таблица 3

Lens corrector

No

Parameter designation

 

Requirement as per documentation

Actual value

 

1

RMS amplitude error of the wavefront  after removal of the constant coefficients, focus, decentering coma over 3960CA, nm

 

 

39.9

2

RMS amplitude error of the wavefront  after additional removal of  3rd order spherical aberration coefficients, 3rd order astigmatism, triangular coma, quadratic astigmatism over 3960CA, nm

 

RMS WFE  < 36.0

 

24.6

3

RMS slope error of the wavefront  after removal of the constant coefficients, focus, decentering coma over 3960CA, arcsec

 

0.062

4

RMS slope error of the wavefront  after additional removal of 3rd order spherical aberration coefficients, 3rd order astigmatism, triangular coma, quadratic astigmatism over 3960CA, arcsec

RMS Slope WFE < 0.059

 

0.059

Mirror corrector

1

RMS amplitude error of the wavefront  after removal of the constant coefficients, focus, decentering coma over 3960CA, nm

 

 

49.9

2

RMS amplitude error of the wavefront  after additional removal of  3rd order spherical aberration coefficients, 3rd order astigmatism, triangular coma, quadratic astigmatism over 3960CA, nm

 

RMS WFE  < 36.8

 

 

34.1

3

RMS slope error of the wavefront  after removal of the constant coefficients, focus, decentering coma over 3960CA, arcsec

 

0.065

4

RMS slope error of the wavefront  after additional removal of 3rd order spherical aberration coefficients, 3rd order astigmatism, triangular coma, quadratic astigmatism over 3960CA, arcsec

RMS Slope WFE  <0.059

0.062

 

Таблица 4

 

P-V (W)

RMS(W)

for ± 65 N

RMS(W)

application of a force, N

Astigmatism

0,032

5.55

0,007

0,081

Coma5

0,255

0,08

0,036

29

Triangular

0,135

1.40

0,025

1,2

Quadratic

0,102

0,59

0,017

1,9

Spherical

0,059

0,17

0,014

5,3

Local

1,059

 

0,057

 

The  table 4 gives the max allowed values for the RMS WFE residuals  from the polishing which could be compensated by applying a force of ± 65 N on the actuators of the VISTA M1 support system (колонка 3). В колонке 4 приведены реально полученные значения ошибок, а в колонке 5 значения необходимых усилий для исправления остаточных регулярных ошибок волнового фронта.                      

 

Рис. 14. Интерферограммы волнового фронта: слева с выделением регулярных ошибок и собственной ошибки корректора волнового фронта, справа реальная интерферограмма на малом количестве полос.

 На рис. 14 приведены интерферограммы волнового фронта: слева с выделением регулярных ошибок, дисторсионного искажения изображения корректора и собственной ошибки корректора волнового фронта, полученная по результатам построения топографической формы поверхности, а   справа реальная интерферограмма на малом количестве полос. На ней видна остаточная расфокусировка и зональная ошибка, эквивалентная остаточной зональной ошибке линзового корректора волнового фронта, которая вычиталась из суммарного волнового фронта.

 

На стадии близкой к завершению обработки зеркала выполнялся разворот зеркала на технологической оправе с целью выявления собственных погрешностей оправы. Результаты испытаний показали, что появившиеся регулярные ошибки на поверхности зеркала, основной из которых астигматизм, незначительны и могут быть успешно исправлены воздействием на зеркало активной системой разгрузки с усилиями, представленными в таблице 4.

 

Зеркало после завершения обработки и аттестации было упаковано в контейнер, снабженный системой амортизаторов и упругих опор в виде теннисных мячей, а также пишущим датчиком вибраций, и успешно доставлено в обсерваторию Паранал (Чили).

 

7. CONCLUSION

 

Разработанная технология и оборудование позволили выполнить операцию по приклейке элементов системы разгрузки зеркала. Изготовлены контейнер и грузозахватное устройство для манипуляций с зеркалом. Разработанные и реализованные  методы контроля главного зеркала проекта VISTA диаметром 4100 мм (асферичность 881 мкм) и технологический процесс обработки позволили выполнить контроль формы поверхности высокоапертурного зеркала (f/0.98) и успешно его обработать до требуемой точности.

 

ACKNOWLEDGEMENTS

 

Авторы выражают глубокую признательность профессору D.T. Puryayev  (N.E. Bauman Moscow State Technical University) за  расчеты оптических  схем контроля,  коллективу проекта VISTA (Великобритания) за предоставленную возможность участия в проекте и критический анализ материалов.

 

REFERENCES

 

1.       A. M McPherson, A. Born,  W. Sutherland, et al. VISTA: Progect status.  Proceedings of  SPIE, 6267, pp. 626707-1 – 626707-12,  2006.

2.       M. A. Abdulkadyrov, A. N. Ignatov, V. E. Patrikeev, V.V. Pridnya, A.V. Polyanchikov, A. P. Semenov, Y. A. Sharov, E. Atad-Ettengui, I.Egan, R.J. Bennet, S.C. Craig, M1 and M2  mirrors manufacturing  for VISTA telescope. Proceedings of  SPIE, 5494, pp. 374-381, 2004.

3.       M. A. Abdulkadyrov, S. P. Belousov, A. N. Ignatov, V. E. Patrikeev, V.V. Pridnya, A.V. Polyanchikov,   V. V. Rumyantsev,   A. V. Samuylov, A. P. Semenov,  Y. A. Sharov, Manufacturing of primary mirrors from Sitall CO-115M for European projects TTL, NOA and VST. Proceedings of  SPIE, 4451, pp. 131-137, 2001.

4.       Christian du JEU, Criterion to appreciate difficulties of Aspherical polishing.  Proceedings of  SPIE, 5494-14.

 

 
 
Rambler's Top100 Рейтинг@Mail.ru
ОАО "ЛЗОС" 140080, г.Лыткарино, Мос.обл., Россия, ул.Парковая, д.1.
телефон/факс: (007-495) 552-32-95 / 552-17-90 e-mail: office@lzos.ru
© 2017 ЛЗОС - Лыткаринский Завод Оптического Стекла